螺旋纏繞管式換熱器生產企業，螺旋螺紋管式換熱器制造企業，菏澤容器

螺旋纏繞管式換熱器生產企業，螺旋螺紋管式換熱器制造企業，菏澤容器分析表明，影響彎扭屈曲應力的因素主要有：①合金材料性能，②構件的截面形狀及其尺寸比，③荷載類型及其存截面上的作用點位置，④跨中有無側向支承和端部約束情況，⑤初始變形、螺旋纏繞管式換熱器生產企業，螺旋螺紋管式換熱器制造企業，菏澤容器加載偏心和殘余應力等初始缺陷，⑥截面的塑性發展性能等。本規范根據不同合金材料、不同荷載作用形式下各類工字形截面、槽形截面、T形截面梁的數值模擬計算結果，經統計分析后得出 α 、λ0的取值，螺旋纏繞管式換熱器生產企業，螺旋螺紋管式換熱器制造企業，菏澤容器從而確定梁的彈塑性彎扭穩定系數計算公式。

圖8和圖9給出了同濟大學完成的10根跨中集中力作用下工字形截面梁和10根槽形截面梁的彎扭穩定試驗結果、螺旋纏繞管式換熱器生產企業，螺旋螺紋管式換熱器制造企業，菏澤容器有限元計算值、本規范公式以及歐規公式的計算結果。對于槽形梁，考慮其截面受壓部分局部屈曲的影響，按有效截面模量進行計算。由圖可知：螺旋纏繞管式換熱器生產企業，螺旋螺紋管式換熱器制造企業，菏澤容器本規范給出的公式與有限元計算值和試驗實測值基本吻合并偏于安全；對于工字形截面，由于本規范在計算其彎扭穩定時未考慮截面的塑性發展，螺旋纏繞管式換熱器生產企業，螺旋螺紋管式換熱器制造企業，菏澤容器故給出的計算結果較歐規計算結果偏小。本條中給出的翹曲計算長度系數μω＝1.0適用于端部夾支的邊界約束條件；對于端部有端板固定或端部支座有加勁肋板的情況，雖然翹曲約束有所增強，但根據文獻《鋼結構設計原理》（陳紹蕃）的分析以及歐規的規定，除非端部加勁板的厚度用得很大，否則其對梁端翹曲的約束作用在計算中可以忽略，螺旋纏繞管式換熱器生產企業，螺旋螺紋管式換熱器制造企業，菏澤容器故這里仍采用μω＝1.0。
螺旋纏繞管式換熱器生產企業，螺旋螺紋管式換熱器制造企業，菏澤容器用作減小梁側向計算長度的跨間側向支撐應具有足夠的側向剛度并與受壓翼緣相連，螺旋纏繞管式換熱器生產企業，螺旋螺紋管式換熱器制造企業，菏澤容器以提供足夠的支撐力阻止受壓翼緣的側向位移。采用多道支撐時，偏于安全按跨中一道支撐考慮，取計算長度系數為0.5。
6.2.3 鋁合金梁整體失穩時，梁將發生較大的側向彎曲和扭轉變形，因此為了提高梁的穩定承載能力，任何梁在其端部支承處都應采取構造措施，螺旋纏繞管式換熱器生產企業，螺旋螺紋管式換熱器制造企業，菏澤容器以防止其端部截面的扭轉。