螺旋纏繞管式換熱器生產廠家，螺旋螺紋管式換熱器制造廠家，菏澤容器

螺旋纏繞管式換熱器生產廠家，螺旋螺紋管式換熱器制造廠家，菏澤容器對于更復雜的加勁形式，一般很難通過彈性屈曲理論分析獲得屈曲系數 k 和加勁肋修正系數 η 。在此情況下， η 應按式(5.2.6-5)計算，其中σcr為假定加勁邊簡支的情況下，該復雜加勁板件的臨界屈曲應力；螺旋纏繞管式換熱器生產廠家，螺旋螺紋管式換熱器制造廠家，菏澤容器可以按有限元法或有限條分法計算。σcr0為假定加勁邊簡支的情況下，不考慮加勁肋作用，同樣尺寸的加勁板件的臨界屈曲應力，可按公式(5.2.6-1)計算，并取 η ＝1.0。在公式(5.2.6-5)中取指數為0.8而非1.0，這樣做是偏于保守的。在缺乏計算依據或不能按式(5.2.6-5)計算時，建議忽略加勁肋的加勁作用，即取 η ＝1.0。

5.2.8 當中間加勁板件或邊緣加勁板件的加勁肋高厚比過大時，螺旋纏繞管式換熱器生產廠家，螺旋螺紋管式換熱器制造廠家，菏澤容器加勁肋本身可能先于板件局部屈曲，這時應將加勁肋視為非加勁板件，將子板件視為加勁板件分別計算其有效厚度te，加勁肋和子板件的終有效厚度應取上述有效厚度和將其作為整體按第5.2.3 條計算的有效厚度這兩者中的較小值。螺旋纏繞管式換熱器生產廠家，螺旋螺紋管式換熱器制造廠家，菏澤容器受彎構件或壓彎構件中，不均勻受壓加勁板件的有效厚度依賴于壓應力分布不均勻系數 ψ ，而計算 ψ 首先應確定截面中和軸位置，螺旋纏繞管式換熱器生產廠家，螺旋螺紋管式換熱器制造廠家，菏澤容器但中和軸位置又取決于各板件有效厚度在全截面中的分布，因此，需要通過迭代計算確定中和軸位置后才可以計算其他有效截面參數。當中和軸位于截面形狀發生變化部分的附近時（例如工字形截面腹板和翼緣交界處），迭代計算可能發生振蕩不易收斂。因中和軸附近受壓區域的板件實際應力很小，不易發生局部屈曲，螺旋纏繞管式換熱器生產廠家，螺旋螺紋管式換熱器制造廠家，菏澤容器迭代計算時可不考慮該區域板件的厚度折減以保證計算的收斂性。
有效截面特性按下述迭代方法進行計算：
1 計算受壓翼緣的有效截面。
2 假定腹板全部有效（不考慮局部屈曲影響，但對于焊接情況，仍應考慮焊接熱影響效應，螺旋纏繞管式換熱器生產廠家，螺旋螺紋管式換熱器制造廠家，菏澤容器按第5.4.1條第2款確定腹板有效截面）確定中和軸位置。