菏澤做高壓容器的廠家，菏澤做特種設備的廠家本節推薦了兩種鋼結構構件抗火設計方法，這兩種方法實質上是等效的。方法一（7.1.2）實質上是按第5.1.3 條第三款的設計要求進行鋼結構抗火設計，方法二（7.1.3）實質上是按第5.1.3 條款的設計要求進行鋼結構杭火設計。在工程應用中，方法一比方法二簡單，菏澤做高壓容器的廠家，菏澤做特種設備的廠家但方法一難以反映溫度內力對鋼構件臨界溫度的影響（需反復迭代）。因此，當鋼構件在火災中的溫度內力占荷載組合效應的比例較小可近似忽略時，宜采用方法一進行抗火設計，較為簡便；而當構件中溫度內力占荷載組合效應的比例較大時，菏澤做高壓容器的廠家，菏澤做特種設備的廠家宜采用方法二進行抗火設計，較為直觀。

7.1.2 在方法一中按式（6.3.1）計算鋼構件溫度時，必須使用計算機。為方便使用，對式（6.3.1) 進行計算機迭代計算，將計算結果列表于附錄G ，設計中可直接查用。菏澤做高壓容器的廠家，菏澤做特種設備的廠家當根據臨界溫度和耐火時間要求查附錄G 得出綜合傳熱系數B 后，從式（6.3.2-3）解出保護層厚度di 即得式（7.1.2-1) ．由于目前防火材料廠家未提供保護材料的ci和ρi，式（7.1.2-1) 中k 值往往不便確定。當k 值不便確定，或保護材料的吸熱能力較?。╟i和 ρi較?。r，可忽略其影響（偏于安全），菏澤做高壓容器的廠家，菏澤做特種設備的廠家令本規范中各種鋼構件抗火驗算公式的推導采用與常溫下現行鋼結構規范中相應驗算公式相同的原理，但在材料強度彈性模量和穩定系數等方面考慮了溫度的影響。菏澤做高壓容器的廠家，菏澤做特種設備的廠家給出的構件抗火驗算公式與常溫下相應驗算公式形成一致，便于設計人員掌握與應用。具體推導過程可以參考李國強等的論著：“高溫下軸心受壓鋼構件的承載力”（建筑結構，1993 年第9 期）、“菏澤做高壓容器的廠家，菏澤做特種設備的廠家鋼梁抗火計算與設計的實用方法”（工業建筑，1994 年第7 期）、“鋼柱抗火計算與設計的實用方法”（工業建筑，1995 年第2 期），《 鋼結構抗火計算與設計》 （中國建筑工業出版社，1999 年）?？紤]到火災為偶然作用，在進行鋼構件抗火承載力驗算時，菏澤做高壓容器的廠家，菏澤做特種設備的廠家可采用屈服強度計算構件承載力。